работе инфракрасных излучателей формируются пространственно неоднородные поля (рис. 2, 3) дифференциальных характеристик теплопереноса. При τ = 50 в газовой полости формируется зона разогретого до высоких температур воздуха у верхней поверхности (сечение Z=0,9), что обусловлено переносом теплоты за счет кондукции газа в малой окрестности инфракрасного излучателя. Нагретый воздух остывает за счет теплоотвода в вертикальные стенки и опускается вдоль этих границ. В тоже время у нижней горизонтальной плоскости раздела «газ – стенка» образуется теплый слой воздуха, что, очевидно, связано с подводом лучистой энергии к этой границе. В результате в плоскостях ZX и ZY (рис. 3 a, b, c, d) формируются две крупномасштабные конвективные ячейки. С ростом времени до τ = 300 увеличивается средняя абсолютная температура в газовой полости, что, по видимому, связано, с одной стороны, интенсивным подводом теплоты от инфракрасного излучателя, с другой, отсутствием теплоотвода на внешних границах области анализа. Скорость движения воздуха также возрастает (рис. 3 a, b). Форма изотерм в сечении Z=0,2 (рис. 2 f) обусловлена формированием термического факела в окрестности плоскости симметрии рассматриваемой области решения. Заключение Сформулирована математическая модель пространственного теплопереноса в замкнутом объёме, учитывающая основные значимые факторы (кондукция, конвекция, излучение и сопряженный теплообмен), протекающие при работе источником интенсивного радиационного нагрева. Полученные результаты позволяют сделать вывод о возможности дальнейшего применения аппарата [6, 9] при решении более сложных задач сопряженного конвективно – радиационного теплообмена в закрытых областях в условиях лучистого подвода энергии. Публикация подготовлена при финансовой Гранта Президента Российской Федерации для ведущих научных школ Российской Федерации НШ-7538.2016.8. Список литературы 1. Han D., Yu B., Chen J., Wang Y., Wang Y. POD reduced-order model for steady natural convection based on a body-fitted coordinate // International Communications in Heat and Mass Transfer. 2015. Volume 68. C. 104-113. 2. Szewc K., Pozorski J., Tanire A. Modeling of natural convection with Smoothed Particle Hydrodynamics: Non-Boussinesq formulation // International Journal of Heat and Mass Transfer. 2011. Volume 54. C. 4807-4816. 3. Wei Y., Dou H. S., Wang Z., Qian Y., Yan W. Simulations of natural convection heat transfer in an enclosure at different Rayleigh number using lattice Boltzmann method // Computers and Fluids. 2016. Volume 124. C. 30-38. 4. Kuznetsov G. V., Sheremet M. A. Conjugate natural convection with radiation in an enclosure // International Journal of Heat and Mass Transfer. 2009. Volume 52. C. 22152223. 5. Bilgen E. Conjugate heat transfer by conduction and natural convection on a heated vertical wall // Applied Thermal Engineering. 2009. Volume 29. C. 334-339. 6. Kuznetsov G. V., Sheremet M. A. Conjugate natural convection in an enclosure with a heat source of constant heat transfer rate // International Journal of Heat and Mass Transfer. 2011. Volume 54. C. 260-268. 50